湖南湘西銷售平面組合鋼模板

湖南湘西銷售平面組合鋼模板

在澆筑混凝土過程中應(yīng)實(shí)時(shí)監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過20~30分鐘一次，在混凝土實(shí)凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應(yīng)實(shí)施實(shí)時(shí)監(jiān)測，終凝后的監(jiān)測頻率為每天一次。監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預(yù)警值時(shí)必須立即停止?jié)仓炷粒枭⑷藛T，并及時(shí)進(jìn)行加固處理。
（8）監(jiān)測說明
班組每日進(jìn)行安全檢查，項(xiàng)目部進(jìn)行安全周檢查，公司進(jìn)行安全月檢查，模板工程日常檢查重點(diǎn)部位：
1）(桿件的設(shè)置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構(gòu)件是否符合要求；
2）連墻件是否松動；
3）架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；
4）施工過程中是否有超載現(xiàn)象；
5）安全防護(hù)措施是否符合規(guī)范要求；
支架與桿件是否有變形現(xiàn)象；

柱箍驗(yàn)算
柱箍類型 鋼管 柱箍合并根數(shù) 2
柱箍材質(zhì)規(guī)格(mm) Ф48×3 柱箍截面慣性矩I(cm4) 10.78
柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 205
柱箍彈性模量E(N/mm2) 206000 柱箍截面面積A(cm2) 4.24

模板設(shè)計(jì)立面圖
1、柱箍強(qiáng)度驗(yàn)算
連續(xù)梁中間集中力取小P值；兩邊集中力為小梁荷載取半后，取P/2值。
長邊柱箍：
取小梁計(jì)算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁計(jì)算中得到：
承載能力極限狀態(tài)
Rmax＝8.682kN
P=Rmax/2=4.341kN
正常使用極限狀態(tài)：
R’max＝6.401kN
P’=R’max/2=3.201kN

長邊柱箍計(jì)算簡圖

長邊柱箍彎矩圖(kN·m)

長邊柱箍剪力圖(kN)
M1＝0.383kN·m，N1＝9.752kN
短邊柱箍：
取小梁計(jì)算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁計(jì)算中得到：
承載能力極限狀態(tài)
Rmax＝8.682kN
P=Rmax/2=4.341kN
正常使用極限狀態(tài)：
R’max＝6.401kN
P’=R’max/2=3.201kN

工程屬性
新澆混凝土墻名稱 消防水池 新澆混凝土墻墻厚(mm) 200
混凝土墻的計(jì)算高度(mm) 4300 混凝土墻的計(jì)算長度(mm) 6000
二、荷載組合
側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范 《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24
混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m) 4.3 混凝土側(cè)壓力折減系數(shù)ξ 0.8
新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2) ζγcH＝0.8×24×4.3＝82.56kN/m2
傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2) 2
結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ0 1 可變荷載調(diào)整系數(shù)γL 0.9
新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k=ζγcH＝0.8×24×4.3＝82.56kN/m2
S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 82.560+ 0.9×1.5×2.000)＝110.03kN/m2
正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值S正＝G4k＝82.56 kN/m2

可調(diào)托座驗(yàn)算
荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 可調(diào)托座承載力容許值[N](kN) 30
按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N＝5.52/0.6=9.201kN≤[N]＝30kN
滿足要求！
八、立桿驗(yàn)算
立桿鋼管截面類型(mm) Ф48×3.2 立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm) Ф48×3
鋼材等級 Q345 立桿截面面積A(mm2) 424
立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 15.9 立桿截面抵抗矩W(cm3) 4.49
抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2) 300 支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m) 0.15
支架立桿計(jì)算長度修正系數(shù)η 1.2 懸臂端計(jì)算長度折減系數(shù)k 0.7
1、長細(xì)比驗(yàn)算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm
l0=ηh=1.2×1500=1800mm
λ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
滿足要求！
2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算
λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208
查表得，φ1=0.386
不考慮風(fēng)荷載:
Nd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.258,5.439,5.52,2.909]/0.6+1×1.3×0.15×5.1=10.195kN
fd=Nd/(φ1A)＝10.195×103/(0.386×424)=62.292N/mm2≤[σ]=300N/mm2
滿足要求！

根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016 第8.3.2條: 支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0
H/B=5.1/3.8=1.342≤3
滿足要求！
十、架體抗傾覆驗(yàn)算

支撐腳手架風(fēng)線荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qwk=la×ωfk=0.9×0.174=0.157kN/m：
風(fēng)荷載作用在支架外側(cè)模板上產(chǎn)生的水平力標(biāo)準(zhǔn)值：
Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1.05×0.332=0.314kN
支撐腳手架計(jì)算單元在風(fēng)荷載作用下的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.12×0.157+5.1×0.314=3.637kN.m
參考《規(guī)范》GB51210-2016 第6.2.17條：
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均勻分布的架體面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2
gk2——均勻分布的架體上部的模板等物料面荷載自重標(biāo)準(zhǔn)值kN/m2
Gjk——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料自重標(biāo)準(zhǔn)值kN
bj ——支撐腳手架計(jì)算單元上集中堆放的物料至傾覆原點(diǎn)的水平距離m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=3.82×0.9×[0.15×5.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×3.8/2=22.572kN.m≥3γ0Mok =3×1×3.637=10.91kN.M
滿足要求！

撓度驗(yàn)算

主梁變形圖一(mm)

主梁變形圖二(mm)
跨中νmax=0.140mm≤[ν]=450/250=1.8mm
懸挑段νmax＝0.119mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
滿足要求！
4、最大支座反力計(jì)算
Rmax=Max[8.146,7.597]/0.6=8.146/0.6=13.577kN
七、對拉螺栓驗(yàn)算
對拉螺栓類型 M14 軸向拉力設(shè)計(jì)值Ntb(kN) 17.8
取有對拉螺栓部位的側(cè)模主梁最大支座反力，可知對拉螺栓受力N＝0.95×13.577＝12.898kN≤Ntb＝17.8kN
滿足要求！